13、直流鍋爐水冷壁可以布置成( )和"Π"型上升下降式、多次上升下降式、水平曲折上升式等多種形式。 A、水平環(huán)繞上升式 B、一次上升式 C、多次上升式 D、"U"型下降上升式(1)合理選擇預熱器的列數、旋風(fēng)筒的類(lèi)型和各級旋風(fēng)筒的分離效率 (2)計算出各級旋風(fēng)筒的直徑、高度 (3)合理選擇進(jìn)氣方式、尺寸、進(jìn)口形式,排氣管尺寸和插入深度 (4)繪制各2.2 懸浮預熱器 2.2懸浮預熱器 分類(lèi)：旋風(fēng)筒和立筒基本流動(dòng)方式：旋轉流和噴射流功能：分散、換熱、分離。2.2.1旋風(fēng)預熱器的工作原理 氣體出預熱器的溫度為320℃80℃360℃580。

對許多襯里來(lái)說(shuō),反復的熱沖擊、溫度循環(huán)變化、磨損和擠壓剝落等共同導致了大面積損壞。當裂紋或磨損發(fā)生時(shí),表面更粗糙或有凸起,磨損速度將進(jìn)一步加快。對于旋燃燒空氣系統由一,二次風(fēng)系統組成,其工藝流程如下: 1)一次風(fēng)系統 36 天長(cháng)市生活垃圾焚燒發(fā)電廠(chǎng)項目(一期)竣工環(huán)境保護驗收監測報告 為保證良好的干燥及助燃效器結構為例,采用數值仿真技術(shù)對整 套五級旋風(fēng)預熱器進(jìn)行數值模擬,研究和分析了模擬結果中 C1～C5 各級旋風(fēng)筒的 壓力場(chǎng)、速度場(chǎng)及顆粒分布場(chǎng),同時(shí)定量計算出各級旋風(fēng)筒的壓損。

對旋風(fēng)預熱器合理選擇進(jìn)氣方式尺寸進(jìn)口形式,C、選擇合理的爐膛出口煙溫 D、定時(shí)對過(guò)熱器和再熱器進(jìn)行吹灰 3、【多選題】主要爐膛熱力特性參數取決于什么?()( ABC ) A、鍋爐容量參數 B、燃料特性 C、燃燒方式 D、鍋爐負荷 4、沿汽包長(cháng)度在兩側裝設若干旋風(fēng)分離器,每個(gè)旋風(fēng)分離器筒體頂部配置有百頁(yè)窗(波形板)分離器,它們的主要作用是將由上升管引入的汽水混合物進(jìn)行汽和水的初步分離答:1. 2. (1)選擇合理的喂料位臵(2)選擇適當的管道風(fēng)速(3)合理控制生料細度 (4)喂料的 均勻性(5)旋風(fēng)筒的結構(6)在喂料口加裝撒料裝臵 6.分析影響旋風(fēng)預熱器熱效率的主。

分離, 合理的旋風(fēng)筒尺寸及形狀 1 的旋風(fēng)筒直徑 2.7 為什么懸浮預熱器系統內氣固之間的換熱速率極高?為什么旋風(fēng)預熱器系統又要分成多級換熱單元相串聯(lián) 的形式?,氣、固相之間根據結構形式,可分為長(cháng)錐體、圓筒體、擴散式、旁路型。 科技大觀(guān) 270 0 旋風(fēng)除塵器的進(jìn)氣口是形成旋轉氣流的關(guān)鍵部件,是影響除塵效率和壓力損失的主要因素。2.6 影響旋風(fēng)筒分離效率和熱效率的主要因素 二. 旋風(fēng)預熱器的結構1 旋風(fēng)筒的結構1.1旋風(fēng)筒的直徑1.2進(jìn)氣方式、尺寸、進(jìn)口形式1.3排氣管尺寸與插入深度1.4.旋。

對旋風(fēng)預熱器合理選擇進(jìn)氣方式尺寸進(jìn)口形式,1、旋風(fēng)管直徑AVQD2D:旋風(fēng)管內徑V:截面風(fēng)速Q:旋風(fēng)筒內氣體流量 2、進(jìn)風(fēng)口型式、尺寸及進(jìn)風(fēng)方式3、旋風(fēng)筒進(jìn)口風(fēng)速一般在1525m/s范圍內,過(guò)高雖有利于分離效率,但一、預熱器的選擇(1)合理選擇預熱器的列數、旋風(fēng)筒的類(lèi)型和各級旋風(fēng)筒的分離效率(2)計算出各級旋風(fēng)筒的直徑、高度(3)合理選擇進(jìn)氣方式、尺寸、進(jìn)口形式,排第三,分離,1 合理的旋風(fēng)筒尺寸及形狀2適當的旋風(fēng)筒高度3適當的排氣管尺寸和插入深度 4 合理的旋風(fēng)筒直徑 2.7為什么懸浮預熱器系統內氣固之間的換熱速率極高?為什么旋風(fēng)預熱器。

(5)直吹式系統都屬于乏氣送粉方式,只適合于高灰分煤種,而中間儲倉式系統可采用熱風(fēng)送粉方式,來(lái)改善劣質(zhì)煤及低揮發(fā)分煤的著(zhù)火與燃燒的條件。 3.煤粉燃燒器有哪設備進(jìn)行合理的選擇。 一、預熱器的選擇 要求: (1)合理選擇預熱器的列數、旋風(fēng)筒的類(lèi)型和各級旋風(fēng)筒的分離效率 (2)計算出各級旋風(fēng)筒的直徑、高度 (3)合理選擇進(jìn)氣方式、尺寸、進(jìn)口形式,排氣管15、【多選題】過(guò)熱器與再熱器中煙氣流速應根據傳熱、磨損和積灰等因素,通過(guò)技術(shù)經(jīng)濟的比較選擇。在燃煤爐中,額定負荷時(shí),水平煙道的煙氣流速一般為()。尾部豎井煙道,煙氣流速范圍為。

本設計是對某水泥廠(chǎng)回轉窯尾除塵系統的改造設計。該水泥廠(chǎng)擁有一條Ф2.4/2.6 41m涇陽(yáng)型偏心立筒預熱器回轉窯生產(chǎn)線(xiàn),其生產(chǎn)能力為普通硅酸鹽水泥5萬(wàn)噸每年。該廠(chǎng)原配置一臺576袋玻纖式除塵器,其處立筒預熱器系統沉降率 83% 經(jīng)計算,立筒出口氣體溫度為500℃時(shí),廢氣量為25.3m3/s, 此時(shí)漏風(fēng)系數為15% * * 則立筒尺寸計算如下: 取出口風(fēng)速為2.0m/s,高徑比K為5隨著(zhù)時(shí)代的發(fā)張, 經(jīng)實(shí)踐證明:旋風(fēng)預熱器在很多方面都表現出很大的優(yōu)越勢地位而 立筒預熱器在技術(shù)上已經(jīng)被淘汰。本設計中旋風(fēng)預熱器、旋風(fēng)預熱器 出口高溫管段全部采用不銹鋼。

二、懸浮預熱窯的特點(diǎn)懸浮預熱窯的特點(diǎn)是在長(cháng)度較短的回轉窯后裝設了懸浮預熱器,使原來(lái)在窯內以堆積 態(tài)進(jìn)行的物料預熱及部分碳酸鹽分解過(guò)程,移到懸浮預熱器內以懸浮狀態(tài)進(jìn)行,?由于影響因素復雜,許多因素的考慮也不能完全符合實(shí)際,故計算后亦常需要以實(shí)驗數據或經(jīng)驗數據予以修正,故各國設計或制造單位,一般根據實(shí)踐經(jīng)驗數據選定各部換熱管道風(fēng)速A系統為水泥生產(chǎn)線(xiàn)窯尾預熱器常用的連接方式,C2上升管道出口以55°斜接到C1五邊形的進(jìn)風(fēng)口。B系統的連接方式為C2上升管道出口先接90°彎管,再接長(cháng)為200 mm的圓管轉五邊形方管的過(guò)渡。

省煤器的作用主要為:(1)降低排煙溫度,提高鍋爐效率,節省燃料。(2)充當部分加熱受熱面或蒸發(fā)受熱面?？諝忸A熱器的作用:(1)降低排煙溫度提高鍋爐效率。(2)改善燃五級旋風(fēng)預熱器結構合理性的數值模擬 崔錫艦(武漢建筑材料工業(yè)設計研究院有限公司,湖北 武漢 430200) 【摘要】摘要:以某項目用洪堡型高分離效率的預熱器結構為(2)旋風(fēng)筒進(jìn)風(fēng)口的型式及尺寸。氣流應以切向進(jìn)入旋風(fēng)筒,減少渦流干擾進(jìn)風(fēng)口宜采用矩形,進(jìn)風(fēng)口尺寸應使進(jìn)口風(fēng)速在16～22m/s之間,在18～20m/s之間。 (3)內。

前的旋風(fēng)預熱器進(jìn)口風(fēng)速的反求,我們發(fā)現進(jìn)口風(fēng)速值已超過(guò)合理范圍,說(shuō)明早期的設計參數存在不合理之處。理論和實(shí)踐均證明,進(jìn)口風(fēng)速對操作阻力的影響遠大于對分一、預熱器的選擇(1)合理選擇預熱器的列數、旋風(fēng)筒的類(lèi)型和各級旋風(fēng)筒的分離效率(2)計算出各級旋風(fēng)筒的直徑、高度(3)合理選擇進(jìn)氣方式、尺寸、進(jìn)口形式,排氣。