錘式破碎機的設計論文.docx,. . 錘式破碎機的設計 摘要 錘式破碎機適用于水泥廠(chǎng)、電廠(chǎng)等各個(gè)部門(mén)。所以它的設計有著(zhù)廣闊的前景和可借鑒的經(jīng)驗。它的設計本質(zhì)是,錘式破碎機工作時(shí),電機帶動(dòng)轉子作高速旋轉,物料均勻的進(jìn)入破碎機腔中,高速回轉的錘頭沖擊、剪切撕裂物料致物料被破碎。由此可見(jiàn),錘式破碎機的執行機構是錘頭,錘頭與錘體通過(guò)螺紋剛動(dòng)力學(xué)分析 4 / 16 山東大學(xué)機械工程學(xué)院 12 機制 機械原理課程設計——顎式破碎機 構件 5 角位移線(xiàn)圖 由角位移線(xiàn)圖可以分析極限位置及行程速比系數 K 時(shí)間 角

課題:顎式破碎機運動(dòng)學(xué)、動(dòng)力學(xué)分析 相同運動(dòng)實(shí)現的創(chuàng )新方案一例 成員:朱建強5(學(xué)號—***) 路宜霖5(學(xué)號—***) 滕茂波5(學(xué)號—***) 一、 1、 構件1為曲柄原動(dòng)件,通過(guò)三副構應用反相雙激原理,設計了一種具有完全動(dòng)平衡并能提供更大破碎力的新型慣性圓錐破碎機基于多體動(dòng)力學(xué)與離散元耦合模型,提出了反相雙激振器破碎機動(dòng)力學(xué)仿真及試驗驗證的系統5.取曲柄軸為等效構件,要求其速度波動(dòng)系數小于15%,確定應加于曲柄軸上的飛輪轉動(dòng)慣量 6.對曲柄軸進(jìn)行動(dòng)平衡計算 7.確定傳動(dòng)系統方案,設計傳動(dòng)系統中各零部件的結構尺寸 8.繪制顎式破碎機的裝配

隨著(zhù)電動(dòng)機連續轉動(dòng)而破碎機動(dòng)顎作周期運動(dòng)壓碎和排泄物料,實(shí)現批量生產(chǎn)。 鄂破機的工作原理 鄂破機的 ___ 動(dòng)載荷系數: 從動(dòng)力學(xué)的角度研究齒輪傳動(dòng)的動(dòng)載荷和動(dòng)載系數,定量式中: ——齒板與物料間的摩擦系數。 實(shí)際生產(chǎn)中,為安全起見(jiàn),復擺顎式破碎機的鉗角通常取理論計算值的65%,即: 在本設計中我們選擇鉗角為 20o。 傳動(dòng)角 傳動(dòng)角的大小影響著(zhù)機破碎指用機械力將耐火原料施加外力以克服原料的內聚力,使其解體,進(jìn)而加工成具有合適粒度物質(zhì)的過(guò)程。一般情況下,耐火材料企業(yè)破碎采用顎式破碎機、對輥破碎機和圓錐破碎機,粉磨采

破碎機動(dòng)力系數,105n (8. 1.23) 2 復擺顎式破碎機的振動(dòng)荷載,宜按下列公式計算: Fvx=[e(ma + 0.5mb)e1md]ω2 (8.1.24) Fvz=[e(ma + mc)e1md]ω2 (8.1.25) 式中: Fvx——.1997,f雙齒輥破碎機生產(chǎn)能力和功率計算方法/墮盟揚慶佛太原工業(yè)大學(xué)151信箱太原0其生產(chǎn)能力計算如下: 破碎機能力Q=K1K2K3K4q0e 可破性系數 K1=1.1 密度系數 K2=δ 0/1.6=1.65/1.6=1.03 破碎比修破碎機動(dòng)力系數 值當兩臺或兩臺以上破碎機設置在同一基礎上時(shí),擾力和擾力矩取其值之和,計算所得振幅可乘以折減系數為使計算結果能較好地符合實(shí)際情況,必須 還應考 慮破碎機負載運轉

根據已知的原參數進(jìn)行計算: 設計型號: PE500X750 進(jìn)料口尺寸: 500X750(mm) 破碎物料尺寸: 400mm 處理能力: 2065t/h 偏心軸轉速: 240r/min 電動(dòng)機功率: 75K復擺動(dòng)載荷是設備運行工作中由于振動(dòng)沖擊,對地基的壓力力,不同的破碎方式動(dòng)載系數是,旋回破碎機的破碎力的計算可以根據破碎腔里的載荷來(lái)進(jìn)行計算,也可以根據電動(dòng)機功率進(jìn)行計算。由通常,對于大型顎式破碎帆連桿長(cháng)度按式(231)計算 式中L——動(dòng)顎長(cháng)度。 對于中、小型顎式破碎機連桿長(cháng)度按式(232)計算 (3)偏心距 偏心距是設計破碎機機構的一個(gè)重要參數,在其他條件

電站鍋爐 —— 在火電廠(chǎng), 蒸汽驅動(dòng)汽輪機組發(fā)電工業(yè)鍋爐 —— 用于工業(yè)及采暖動(dòng)力鍋爐 —— 驅動(dòng)蒸汽動(dòng)力裝置2,按載熱工質(zhì)的不同分為:蒸汽鍋爐熱水鍋爐章1動(dòng)力系數kw動(dòng)力機類(lèi)別代號動(dòng)力機名稱(chēng)動(dòng)力機系數電動(dòng)透平10四缸及四缸以上內燃機12二缸內燃機14單缸內燃機162聯(lián)軸器載荷類(lèi)別載荷類(lèi)別代號載荷分類(lèi)均勻載荷中等沖擊載荷重沖擊,(,(,本規范適用于下列各種動(dòng)力機器的基礎設計: (,)活塞式壓縮機 (,)汽輪機組和電機 (,)透平壓縮機 (,)破碎機和磨機 (,)沖擊機器(鍛錘、落錘) (,)熱模鍛

24.帶式輸送機的原動(dòng)力是。( C ) A輸送帶 B托輥 C電動(dòng)機 D控制箱 25.下列哪一種不是帶式輸送機的張緊裝置。( D ) A機械張緊小車(chē) B重錘 C絲杠 D緩沖托輥 26.下錘式破碎機破碎煤巖時(shí)內能消耗功率研究,通過(guò)LS的SPH法建立動(dòng)力學(xué)仿真模型,根據仿真結果和仿真數據,利用軟件作數值回歸分析,推導出錘式破碎機破碎煤巖時(shí)內能消耗功率大小的計算公式,式中βz——基礎埋深作用對豎向阻尼比的提高系數 βxφ——基礎埋深作用對水平回轉向或扭轉向阻尼比的提高系數。 3.3.11按本規范第3.3.2～3.3.10條確定的地基

破碎機動(dòng)力系數,破碎機載荷分布 齒輪傳動(dòng)的計算載荷, 為了便于分析計算,通常取沿齒面接觸線(xiàn)單位長(cháng)度上所受的載荷進(jìn)行計算。 用的載荷系數k,包括使用系數ka,動(dòng)載系數kv,齒間載荷分配系數kα及齒向載系數設為 2轉子直徑 (D)=2×300=Φ 2、轉子長(cháng)度 (L)計算:轉子長(cháng)度 (L)=(07~18)D 系數設為 11×600= 3、轉子轉速計算 跟據《破碎與篩分機械設計選用手冊》1 第 204 頁(yè) 轉子轉速式中ηg為動(dòng)力系數px為破碎機水平擾力幅值,kN h5為基礎底機器水平擾力作用點(diǎn)的距離,mkg為地基及基礎的總水平剛度,kN /m。 (三)、隔振設計 1、破碎機基本數據 根據鄂式破碎機廠(chǎng)

3、組織了5302綜采工作面轉載機、破碎機、支架到礦。 4、900車(chē)場(chǎng)地面硬化,巷道內標志牌、排版統一規范,線(xiàn)路整理,以達到示范標準。 (三)質(zhì)量標準化方面: 1、各隊組相繼更換新式電氣③,式中k0是經(jīng)驗系數,大型機k0=0.15~0.2,中型機k0=0.15,小型機k0=0.1。 (3)錘式破碎機電動(dòng)機的功率還可以按生產(chǎn)率和物料單位能耗(比能耗)求得。破碎石灰石的單位能耗為1.3~2.2k(3)發(fā)現了實(shí)驗室尺度下滑坡碎屑化運動(dòng)形成的等效摩擦系數Φeq (Equivalent friction coefficient)與表觀(guān)摩擦系數Φap(Apparent friction coefficient)的負相關(guān)關(guān)系(圖4),由此可以說(shuō)明:滑坡的動(dòng)力

灰土中石灰用量在一定范圍內,其強度隨灰土用量的增大而提高,但當超過(guò)一定限值后,強度則增加很小,并且有逐漸減小的趨勢。 壓實(shí)系數的計算公式 工程量破碎比i=Dmax/dmax 2)真實(shí)破碎比:用廢物破碎前的平均粒度(Dcp)與破碎后平均粒度(dcp)的比值來(lái)確定破碎比(i)。 真實(shí)破碎比 i= Dcp/ dcp 一般破碎機的平均破碎比